清远升降车出租   升降车调节阀外部声场计算的声振模型   清远升降车出租, 清远升降车公司, 清远升降车    将计算得到的两种壁面压力脉动加载到调节阀外声场计算的声振模型上，进行阀口外声场的求解。该声振模型包括以下几个部分：二维稱合面、三维声传播区域、二维无限元面。其中，二维賴合面用于加载噪声计算的两种激励（两种壁面脉动压力），其材料参数设置，同样采用更为准确合理的积分插值方法。三维声传播区域用于计算声音在调节阀外部的传播，考虑到计算资源及时间，设置较小的Ｈ维区域。二维无限元面用于计算声音在调节阀外部无限空间的声传播，由于计算采用的声传播区域较小，因此采用较大的插值阶次保证计算的准确性。在调节阀外部设置两条由３６０个场点组成的监测曲线，输出监测点的声压级频谱曲线，分析调节阀外部声场的指向性，Ｌｉｎｅ２的观察方向为从进曰到出口，Ｌｉｎｅ４的观察方向为垂直于纸面向内。场点Ｐ的设置用于输出此位置的声压级频谱曲线，用于对比分析两种噪声产生机理的作用效果。

    相同频率、不同边界条件下有着不同的外声场声压级分布，相同边界条件、不同频率下外声场声压级分布也不同。调节阀外部声压级分布有着较为明显的位置差异，且靠近调节阀壁面处声压级较大。这两种频率下，两种壁面压力脉动均会产生较大的外部声场声压级，且声壁面压力脉动产生的声压级相对较大。可以得出：调节阀外部流致振动噪声是两种噪声产生机理共同作用的结果。在这两种频率下，调节阀内部縮流产生的直接噪声源与壁面结构发生的声固羯合作用是外部噪声产生的主要因素。

    外部声场指向性分析,  在调节阀外部设置两条圆形曲线，如图５．３所示，每条曲线均由３６０个监测点组成，将两条曲线的声压级结果转换成极坐标的形式，如下图２１所示。其中第一列为曲线Ｌｉｎｅ２的声场指向性图，第二列为Ｌｉｎｅ４的声场指向性图。Ａ代表仅在ＡＷＰＦ作用下，Ｔ代表仅在ＴＷＰＦ作用下，Ａ＋Ｔ代表二者共同作用下。由于１１００化频率下的声压级最大，ｌｌＯＯＨｚＷ上的声压级都相对较小，因此图中只给出２００、５００、１０００、ｌｌＯＯＨｚ频率下的声场指向性图。  外声场声压级在曲线的上部和下部较大，说明调节阀外部流致振动噪声的声压级在调节阀盘片及下阀腔附近较大，沿管道方向的声压级较小，迭也表明了盘片和下阀腔两个部位是调节阀内部噪声产生的主要部位。对比相同激励、不同频率下的声压级曲线可发现，在ｌｌＯＯＨｚ频率下的声压级明显大于其他频率下的声压级，说明此频率下产生了一个较明度的声压级波峰，这在后文的监测点声压级频谱曲线图中也可以看出。

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      外部监测点声压级频谱曲线分析计算得到调节阀外部声场结果，输出图５．４中设畳的监测点Ｐ的声压级频谱曲线，如下图所示，频率范围为０到５０００Ｈｚ，频率间隔为ｌＯＯＨｚ，声压级范围为Ｏ－ｌｌＯｄＢ，参考声压取２Ｅ－５Ｐａ。其中，红色和蓝色实线分别代表声壁面压力脉动（ＡＷＰＦ）和端流壁面脉动压力（ＴＷＰＦ）单独作用下的外声场声压级，黑色虚线代表二者共同作用下的声压级。从图中可看出，５０００Ｈｚ频率下的声压级大小己降至２０ｄＢ左右，即接近人耳所能听到的最小声压级，故本文只计算了５０００Ｈｚ以下的频率段的声压级是合理第巧页的。在该监测点位置，两种噪声产生机理共同作用下的最大声压级为１０４．４３，叠加后的总声压级为１０４．４４，采用声压级衰减公式计算得到调节阀标准位置的声压级为８９．２９。根据距Ｃ６０５３４－８－４标准计算得到该流量调节阀在８片通流盘片、１００％流量工况条件下的外部标准位置声压级为８６．３８ｄＢ。可以发现，本文计算得到的声压级与理论的声压级误差在３ｄＢ以内，说明本文采用的噪声计算方法是较为准确的。两种壁面压力脉动均产生了较明显的外声场声压级，并且随着频率的变化而变化，因此，调节阀外部某位置的流致振动噪声是两种噪声产生机理共同作用的结果。两种壁面压力脉动都来源于调节阀内部的滿流流场，因此，调节阀外部流致振动噪声产生的根源是其内部端流流场。分析Ｈ条曲线的声压级在不同频率下的分布可以发现，在８００Ｈｚ下的频率段，ＴＷＰＦ单独作用下的声压级比ＡＷＰＦ单独作用下的声压级要大：而在８００Ｈｚ以上的频率段，ＡＷＰＦ单独作用下的声压级比ＴＷＰＦ单独作用下的声压级要大。可以得出结论；８００Ｈｚ下的频率段，调节阀外部流致振动噪声主要由端流壁面压力脉动产生，即调节阀内部端流与壁面结构发生的流固稱合作用是调节阀外部流致振动噪声产生的主导因素；而在８００Ｈｚ以上的频率段，调节阀外部流致振动噪声主要由声壁面压力脉动产生，即调节阀内部滿流产生的直接噪声源与壁面结构发生的声固稱合作用是调节阀外部流致振动噪声产生的主导因素。观察可以发现，８００Ｈｚ下的频率段，ＡＷＰＦ与ＴＷＰＦ共同作用下的声压级曲线与ＴＷＰＦ单独作用下的声压级曲线十分接近；８００ＨｚＷ上的频率段，ＡＷＰＦ与ＴＷＰＦ共同作用下的声压级曲线与ＡＷＰＦ单独作用下的声压级曲线十分接近。因此，在不同频率下，两种噪声产生机理共同作用下的声压级总是与二者中声压级较大者接近，这也符合声压级的叠加原理。

     一条声压级频谱曲线均存在一个明显的声压级波峰，Ｓ个声压级波峰对应频率约为ｌｌＯＯＨｚ、２２００Ｈｚ、３５００Ｈｚ，且１１０HＺ频率下的声压级最大。将图５．４中调节阀外部监测点声压级频谱曲线与图４．７中的调节阀内部监测点声压级频谱曲线进行对比，可发现，内声场监测点声压级频谱曲线和外声场声压级频谱曲线均在ｌｌＯＯＨｚ和２２００Ｈｚ频率下产生了声压级波峰，而内声场声压级波峰的产生来源与调节阀内部縮流流场中存在的大尺度的游祸运动，因此可＾文得出结论：调节阀外部流致振动噪声产生的根源是其内部端流流场，而端流流场中存在的大尺度漉祸更是噪声产生的主要原因。因此，若想有效地降低调节阀外部是流致振动噪声，可通过破坏其内部端流流场中存在的大尺度游锅来实现。本文结合（基于多孔结构处理的喷管亚音速射流噪声降噪方案研究）中有关多孔结构处理的降噪方法，在该调节阀下阀腔位置加入多孔结构（即将阀座进行多孔结构改造）来破坏调节阀下阀腔位置存在的大尺度游锅，并通过计算对比来验证该降噪方案的可行性。

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